www.chms.ru - вывоз мусора в Люберцах


Почему витражи поражают или древнее искусство в интерьере


Панно в интерьере - модно, роскошно и практично


Наливные полы с 3D-эффектом - современное чудо дизайна


Что такое морской стиль и как его применить для оформления дома?


Почему эклектика в интерьере так популярна?

Перейти на главную  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 [ 10 ] 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

лей (рис, 9), Составляющая интенсивности силы в ваправлеянв »

движения

2 Fy отн

(37)

=отн = sec а; и - arctg


Рис, 0. Составляющие аэродквамк* чес ко В снлы

J - поперечная сила; 2 -» лобовое сопротивление; F (г) - составляю* щая в напряаленкш движения

V И Vorn - скорость и относительная скорость ветра; у - скорость поперечных колебаний конструкции; Ь - ширина ее наветренной грани; р - плотность воздуха; коэффициент

Ср =

Здесь н Cj, - коэффициенты лобового сопротивления и поперечной снлы конструкции.

7.14. Зависимость коэффициента поперечной силы от угла атаки допускается прнблнженно аппроксимировать степенным рядом вида

(39)

где Ai - J-ый коэффициент разложения. Число учитываемых членов ряда зависит от формы поперечного сечения конструкции. Для призмы квадратного сечення ==1, 3, 5, 7. Если функция ср асимметрична, то используются и четиые показатели степени.

7Л5. Для кваэнстацнонарной модели явления галопирования

(приведенная скорость ветра Vr=-Г>10) критическая скорость

ветра» соответствующая началу колебаний, определяется по формуле



где Ук=Ь/я - коэффнцйшт диссипации энергии колебаннй конструкции; (01 -ее первая собственная круговая частота; ц-масса единицы длины конструкции

(dc \ I - первый коэффициент разложения Ср в степен-

ной ряд

С,= -. (41)

где fii (г) = " - коэффициент, учитывающий изменение средней скорости по высоте конструкции; ai{z) - ее первая собственная форма колебаний.

Значения коэффициента Ci для четырех собственных форм колебаний конструкций и двух значений показателя степени at приведены в табл. 13, п. 6, прил, 2.

Расчет конструкций, для которых квазистационарная модель не может быть использована, должен проводиться на основе данных испытаний моделей в аэродинамической трубе.

7.16. Если критическая скорость ветра больше, чем скорость в данном географическом районе с вероятностью превышения один раз в пять лет, то расчет конструкции на аэродинамические силы, возникающие при галопировании, может не производиться.

7.17. Стационарные амплитуды для одиочастотного режима колебаний конструкции, обтекаемой установившимся потоком, определяются известными методами решения нелинейных задач динамики.

Для прямоугольных призм бе:раэмерные стационарные амплитуды колебаний а-а/Ь определяются из алгебраического уравнения

35 5 4 4 , 3 2-2 i

-AidG, (42)

где параметр массы ft = p/?V4p„ коэффициенты Aid для некоторых собственных форм колебаний квадратных призм принимаются по табл. 14, п. 6, прил. 2.

8. БОЛЬШЕРАЗМЕРНЫЕ СТЕКЛА ВИТРИН

8,1. Нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки, действующей на витрину, определяется во п. 2,1, Коэффициент kt{z) принимается по табл, 3 для местности типа Е. Аэродинамический коэффициент с принимается равным 1. При расчете элементов вйтрнн, примыкающих к углам здания, следует учитывать местное отрицательное давление с коэффициентом с-.-2, распределенное на ширине 1,5 м.

3* 35

ott (г) dz




a2€i

Таблица 19

Бысоте над поверхностью

До 10

Коэффициент т

0,56 ,

0,48

0,43

8.2. Расчетное значение ветровой нагрузки на витрину с учетом динамического действия пульсаций скоростного напора определяется по формуле

где /л - коэффиицент пульсации скоростного напора для середины стекла, принимаемый по табл. 19; - коэффициент динамичности, принимаемый по графику на рис. 7 в зависимости от безраз-

мерного параметраgi= {200 Я* -период основно-

го тона собственных колебаний стеклянной пластины.

Примечание. Период Г[ допускается определять по формуле

Ti = 2

12л (1 +

(44)

где a н - размеры длинной и короткой (соответственно) сторон стекла; р - вес 1 м стекл;а, кН/м*; h - толщина стекла, м; у-:-=25 кН/м* -его объемный вес; Е*%ЬЛ ЛШа -модуль упругости; v=0,25 - коэффициент Пуассона; g - ускорение силы тяжести.

8.3. Расчет стекла на действие расчетной ветровой нагрузки производится с учетом мембранных напряжений в пластине в пред-положении что ее кромки шарнирно закреплены в неподвижной раме относительно поперечных смещений и могут свободно перемещаться в плоскости пластины,

8.4. Прогиб середины пластины wt определяется по формуле

Cioesio-n* , я* Г J 1 , Л .

Я.* + 0.6045?1* + 1

где С -

192(1--v



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 [ 10 ] 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70