|
| |
  |
Перейти на главную Журналы а к силовым - условия равновесия моментов в сил, приложенных к узлу: AI(Aft-f 0.0-Af{/»ft-0.0-=0; (106) Q(AA-f O,0-Q(Aft-0,O-/?A(0-0. Угол Oik связан с. углами ocja и ф* соотношением cosej* = = cosajftCos<pjh. Реакция А-го яруса вант /?а(0 на горизонтальное перемещение к-го узла имеет вид Совокупность уравнений (ЮГ) и (102) и условий (105) и (106) описывает вынужденные колебания мачты при действии ветра. Если в модели А пренебречь силами инерции не только вдоль хорд, но и в перпендикулярном к хордам направлении, то вместо вант к стволу мачты окажутся присоединенными линейные упругоподатливые опоры, моделирующие упругие свойства вант. В этом случае первое слагаемое в выражении (107) обращается в нуль. Эту модель (стержень на упругоподатливых опорах) будем в дальнейшем называть моделью Б. Представим перемещения к-то яруса ствола и его j-ой ванта в виде рядов по собственным формам Ук (г,0 - 2 «w (г) Pt (0: mi (, О - 2 Р/* () <0. (108) где ahf() и Pjhilx)-соответственно собственные формы колеба- НИИ ствола и ванты; pi[t) обобщенные координаты системы. Из формул (102) и (104) внДио, что собственные частоты и формы колебаний мачты зависят от величины натяжения 7oja в вантах, поэтому динамическому расчету мачты должен предшествовать статический расчет, из которого определяется натяжение в вантах в положении статического равновесия, соответствующего расчетному значению статической составляющей ветровой нагрузки. Средние квадраты перемещений -го пролета ствола и /-оЙ ванты к-то яруса определяются по формулам: {x)= 2 i; f.jj, Ю pjft ix) {t)p{t). Для того чтобы получить средние квадраты изгибающих момен тон и поперечных сил в стволе, следует в выражении (109) для (г) заменить собственные формы ствола соответствующими коэффнциен тами распределения изгибающих моментов и поперечных сил, Среднпй квадрат натяжения на верхнем конце /-ой ванты -го яруса Нйчта! Шсштай для бклаШ i и If tlll,-„.,ll I I iii T I I 4[ { 111 yAi., J L li -LILJ-1 jj u-4u, LJut i-t - ji Jul II г iii, ill r , тсштйОдля бкладод Ш-Li-1-LU-Hi, ,....... h it-i-l-T+u- Trt№ -h-ln- mill I IJ.L iL niiii ,411 1 2 5 и 5 6 7 S S fO it fZ t3 ГШР!€ J . * Mamalff liiliii ii- ULi™ i:::! Snag ;ш1п,1,1,щг,1,, n 11, Масштаб для 6/(ладо6 I ft W/ ii lJ i1 .....г I 111 f 2 VF„ 1iMLll»lI,.4lt„Jl1, [ /llHifin.il r1 li ii,<i 1% u. Pkc. is. Собственные частоты н внлааы в стандарт пергиещеннй верхнего узла по модели м А н Б / - собственные частоты модели А; 2 - собственные частоты модели Б; 3 - вклад по модели А, 4 - вклад по иоделн Б Выражение для ковариацна обобщенных координат приведено ниже. По разработанной программе были вычислены по формулам (109) перемещения и усилия в стволе для трех типов мачт: I -четырехъярусной мачты с консолью высотой 342 м со стволом трубчатого сечения, представляющей собой опору для передающей телевизнонной антенны; II - четырехъярусной мачты с консолью высотой 232 м с решетчатым стволом, служащей опорой для радиоантенны; III - пятиярусной мачты высотой 363,7 м с решетчатым стволом. Отличительной особенностью последней мачты является то, что кроме нижних четырех ярусов, состоящих каждый из трех вант, она имеет пятый верхний ярус из двенадцати вант. Этот ярус помимо обычного конструктивного назначения выполняет роль радиоантенн. Що,2 500 20 302,25 -  Мачта It У. tt П, ним Q,HH ~о,ъь 200 га  Рве. 13. Эпюры сгандартов перемещений, моментов н поперечны к сил i - модель А; ? - модель Б; .? - модель В с сосредоточенными мае* сани в галих -п £ 20вц то  0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |
