Перейти на главную  Журналы 

0 1 2 3 [ 4 ] 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

где Си* и а ее - аэродинамические коэффициенты ДлЯг94ё«ента бесконечной длины; Л - коэффициент перехода от элёмйгг вескоисч-ной длины к элементу с отношением К г п.

В главе СНиП П-6-74 коэффициент лобового сопрсйгивлеиня для элементов решетчатых конструкций принят равным Ц4 независимо от отношения к и направления ветра. Рекомендуемый коэффициент Сг (п. 22, табл. 1, прил. 1) соответствует Х=/Д1и 10-15

и А, 0,65-0,70.

Указания по определению коэффициентов лобового, сопротивления для плоских и пространственных решетчатых конструкций даны в пп. 22-25, табл. 1, прил. 1,

. ветровая нагрузка на различные конструкции

5Лв. Давление ветра на уровне перекрытия открытой этажерки определяется путем суммирования давления на ее несущие конструкции (стойки, ригели, второстепенные балки л ребра настила) и на технологическое оборудование (аппараты и связанные с иимн трубопроводы), установленное на перекрытие этажерки. Давление ветра на трубопроводы учитывается умножением давления ветра на оборудование на коэффициент 1,1.

Давление ветра на ограждение площадок и лестниц аппаратов колонного типа определяется в соответствии с п. 23, табл, I, прил. 1. при этом коэффициент заполнения «р принимается равным 0,3.

5.17, Ветровая нагрузка на конус с основанием в виде круга или на пирамиду с квадратным основанием (при l,5£f 2,5d и 1,5л= 2,Ба; d и а -диаметр и сторона оснований конуса и пирамиды) определяется по формулам

где коэффициенты Сх и Ct принимаются по п. 32, табл. I, прил. 1;

-средний скоростной напор ветра по высоте сооружения; S - площадь проекции сооружения на плоскость, перпендикулярную направлению ветра; - площадь основания конуса или пирамиды; коэффициенты давления с на участках, близких к вершине конуса, имеющего уклон 45 могут принимать значения от -1,5 до -3,5.

5.18, Коэффициент лобового сопротивления для флагов Сх 1,4. Для натянутого флага учитывается вся его площадь, подверженная действию ветра; для свободно висящего флага - Л его площади.

МЕСТНОЕ ДАВЛЕНИЕ ВЕТРА

5.19, При расчете креплений элементов ограждения к несущим конструкциям в углах зданий и по внешнему контуру покрытий должно учитываться местное отрицательное давление ветра, распределенное вдоль ребер на ширине, равной одной десятой от соответствующего линейного размера (длина, ширина, высота) эданнн, но не более 1,5 м (заштрихованные участки на ряе, 5). Значение коэффициента давления принимается равным с--2.

При углах наклона ската кровли а>40** местное давление не учитывается. Для сводчатого покрытия учитывается угол а, образованный касательной в начале свода с горизонтом,

Fnc. Б. Участки с повышенным отрицательный давлением для расчета крьщ»

леннй аленентов

6. ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВЫСОКИХ СООРУЖЕНИЙ И ЗДАНИЙ НА ДЕЙСТВИЕ ВЕТРА

сооружения башенного типа

6Л. К сооружениям башенного типа относятся: дымовые трубы, башни, опоры линий электропередачи, аппараты колонного типа и тому подобные сооружения. В качестве расчетной схемы таких сооружений принимается защемленный в основание консольный стержень постоянного или переменного по высоте сечения.

6.2. Нормативное значение динамической составляющей ветровой нагрузки должно определяться для каждой формы колебаний сооружения в виде системы инерционных сил, приложенных к середине участков, на которые условно разбивается сооружение.

Инерционная сила, кН, приложенная в середине участка с номером / при колебаниях сооружения по i-ой собстеешюй форме должна определяться по формуле

где М} - масса j-ro участка, т, сосредоточенная в его середине; %i - коэффициент динамичности, принимаемый в соответствии с п, 6.3; T](j - приведенное ускорение, м/с, середины /-го участка, принимаемое в соответствии с п. 6.4; v - коэффициент, }итываю. щий пространственную корреляцию пульсации скорости ветра по высоте сооружения и принимаемый в соответствии с-п. 6,5.

ь.а. Коэффициент динамичности * допускается определять по графикам рис. 6 в зависимости от параметра Ci7if/1200 и от

Таблица 6

	6=0,03
0,25	4,96	2,93	2,13
	5,17	3,04
	5.44	3,18	2,28
0,45	5,52	3,21
	5,57	3,23

Й~514

Рнс «. Ко»ффн11нент днвАмнчЕюстн

I -Дм железобетонных н канеянкх сооружеымй, в также для эданнй со стальным RBpKBcojf при налнчнн ограждлюще» конструкций (Л*0,ЭО)г г - JUtt сГЁлькых башен, ыачт, футерованных дымовых труб, аппаратов колонного этгав, Ь тон числе железобетон ных поста м«нтах (6-0,15); J -для стальных сооружений и конструкций оря сонкестноы учете резонансных колебанкЙ н динамической оставляющей ветровой нагруэкн в плоскости потока {6-0,05)

дегарифыйческого декремента колебаний fl (Г -период формы

собственных колебаний, с; о = 1,Мппд#- расчетная скорость ветра м/с; - коэффициент перегрузки, принимаемый по п. 2Jt. Коэффициенты для значений ej>0,2 приведены в табл. & ЬА, Приведенное ускорение п<л м/с*, допускается определять по формуле

(JO)

где » масса *-го участка; a*j, аjh ~ относительные ординаты, соответствующие середине /-го и *-го участков прн колебаниях сооружения по ioft форме; Qj -равнодействующая нормативной ветровой нагрузки на А-й участок, определяемая в соответствии с пп. 2.1. и 5-5; г - число участков, на которые разбито сооружение; тпц - коэффициент пульсации скоростного напора для середины kTQ участка.

Значения коэффициентов тц для различных типов подстилающей поверхности (А, Б, В) и для открытого моря приведены в табл. 7.

в.6. Коэффициент пространственной корреляции v допускается принимать по данным табл. ff; он учитывается только для первой формы собственных колебаний. При Эгчете высших форм колебаний

0 1 2 3 [ 4 ] 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70