|
| |
  |
Перейти на главную Журналы На fuc. 15 изоажеш эшоры станкартон пераййцемА н усн ляА в стволе, оюлучешше в резульо-ате распета На эфой же рвеушм уоказаны результаты расчета в случае, есяв функцля от я не зависит. Этот случай соответствует 14>едноложению о том. что нульса-«ни давленви ветра вочлноетыо коррелированы по пространству. Срюменве результа.тов расчета пеосдэывает, что учет пространственной корреляции может снизить получаемые перемещения н.уешгия в стволе на 50-60%. Динамкческнй расчет цепочки начт. Собственные частоты и формы колебаний такой системы определяются известными методами динамики сооружений. Перемещения т-го яруса ствола можно представшъ в виде ряда по собственным формам a}m{z). Обобщенную силу системы, соответствующую /-ой собственной форме, запишем в таком виде: Здесь qn, va - соответственно нормативные скоростной напор и скорость ветра на уровне 16 м; v{z, t) - пульсация продольной компоненты скорости на уровне z; Схт - коэффициент лобового сопротивления т -яруса ствола; - характеристический размер его поперечного сечеяня; i, т, j - соответственно номера мачты, яруса и собственной форжы колебаний; А, г, з - соответственно число мачт, ярусов я учитываемых собственных форм Взаимная спектральная плотность обобщенных сил Qj{t) bQi(0 Q{Qt = Ы УтУ (е) - (125) где Yt определяется по формуле (2); St -нормированный спектр, принимаемый по формуле (4); 1=1 ii m=l m=*i ft„j fm-l ,1 (126) 15Ce Выражения для средних квадратов перемещений m-ro яруса ствола и для ковариации обобщенных координат имеют вид (109) и (117), где Vji и /(е) определяются по формулам (34) и (126). Расчетные динамические перемещения и нормативные усилия в стволе определяются по формуле (11ft). Градирни. Башня градирни представляет собой тонкую железобетонную оболочку, имеющую форму гиперболоида вращения. Ме- рндкаиы и параллели поверхности вращения являются ее линиями главной кривизны. Главные раднусы кривизны поверхности оболочки а sin а сов оь (cos*a--cos=S)* С*27) Здесь -радиус кривизны поверхности в направлении меридиана; Rt - радиус кривизны поверхности в направлении параллели; Л-радиус окружности параллели; 8 -угол, образованный нор- малью к поверхности и осью вращения; tga=-; Ь и о -полуоси гипсфболы (рнс. 16). Поверхность оболочки ограничена плоскостями, перпендикуляр-иыми оси ее вращения (оси г); верхняя граница ограничена плоскостью z-zt\ нижняя - плоскостью г=г*[. Градярия как оболочка полностью определяется тремя отношениями й/Ь, alRj, ajRj, где Rt и /?ь - соответственно радиусы верхней и нижней параллелей. Уравнение рассматриваемой поверхности имеет вид Учет статической составляющей ветровой нагрузки. Напряженно деформированное состояние оболочки может быть определено известными методами теории тонких оболочек [34], если задано распределение давления ветра по ее поверхности. Как известно, это распределение завйсшг от числа Рейяольдеа и коэффициента неровкосш поаерхности ЬМ, где б - величина неровности, d - средний диаметр оболочки. Для построения кривой распределения давления ветра как функция Зла ф необходимо знать следующие ее параметры: максимальное давление max р(ф)ф=0» угол фо, TtpYi котором локальное давление равно статическому давлению невозмущенного потока с(фо)~0, максимальный отсос min с (ф) i=JW н соответствующий ему угол ф, угол фг, при котором давление становится постоянным и его величина с{щ)=г. Поскольку тахс(ф1)1, то число параметров, определяющих кривую распределения давления, равно 5. Экспериментально установлено [68], «то параметры фо ф] и фа Рис. le. Геометрмчкская схема оболочки градмрян  9»  
Pvc. 17. Гряфнки для определеннн параметров крнаой распределения давления являются функциями Маг. Параметр г для любого коэффициента неровности поверхности и чисел Рейнольдса, больших критического," остается постоянным и равным 0,4« Отсюда следует, что распределение давления определяется единственным параметром - максимальным отсосом Af. Градирни имеют числа Рейнольдса, соответствуюнше тран-скритическим. Установлено, что для транскрнтического состояния потока значение максимального отсоса при изменении числа Рейнольдса практически не меняется и максимальный отсос определяется коэффициентом неровности поверхности. Этот коэффициент и определяет кривую распределения давления. Учитывая сказанное, можно кривую распределения давления построить по графикам, приведенным на рис. J7, в следующей последовательности: по заданному коэффициенту неровности б/d определяют максимальный отсос из графика «а», принимая "=0,4, определяют фо из графика <т>, tpi из графика «в» и <f2 нэ графика «б». По полученным параметрам строится гладкая кривая распределения давления, показанная на рис. 18. Распределение давления ветра по поверхности градирни можно получить на основании данных испытаний градирен в натурных условиях или моделей в аэродинамической труб Однако, как пока-  Fhc. 1в. График распределения давления по поверхности градирни 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 [ 42 ] 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||