www.chms.ru - вывоз мусора в Люберцах


Почему витражи поражают или древнее искусство в интерьере


Панно в интерьере - модно, роскошно и практично


Наливные полы с 3D-эффектом - современное чудо дизайна


Что такое морской стиль и как его применить для оформления дома?


Почему эклектика в интерьере так популярна?

Перейти на главную  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 [ 53 ] 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70

Для аппарата, установленного на железобетонном постаменте, ордината формы собственных колебаний для центра к-го участка

где ущ-перемещение коп точки оси аппарата, вычисленное в предположении жесткой заделки аппарата иа уровне верха постамента; yth - перемещение А-оЙ точки оси, вызванное поворотом сооружения относительно оси вращения фундамешаой плиты постамента

(Яа + /»п) Zk yzk=-7- .

где Им п ha - соответственно высота аппарата и постамента; ysh - перемещение fe-ou точки оси сооружения от единичной силы, приложенной к верху постамента

где 2/с - сумма моментов инерции площадей сечений стоек постамента; Ао - высота стойки, отсчитываемая от верха фундаментной клиты до низа плиты постамента; yui - перемещение fe-ой точки оси сооружения, вызванное обжатием стоек постамента нормальными силами;

Ук =--*

где Eet - модуль упругости материала стойки; Fq - площадь ее поперечного сечения; -расстояние от А-ой стойки до оси симметрии постамента; г - число его стоек; И - высота аппарата до

верха стоек постамента; -высота постамента от подошвы фундаментной плиты до верха стоек.

Многоэтажные здания. Для симметричных в плаке зданий с центром жесткости, совпадающим с центром масс, колебания в трех направлениях (поперечные и продольные поступательные и вращательные) будут независимыми. Формы и частоты колебаний по каждому направлению определяются как для системы с г-степенями свободы методами, приведенными в настоящем приложении, а также в работе [24].

Для несимметричного в плане здания с центром жесткости, не совпадающим с центром масс, уравнения движения имеют вид (рис. 30)

в/+S (4* б,++р„ jfft+о,)=0.

иг 163




Рис* М. Схема в«-миистрняяого плане эдамня

Здесь первые два уравнения характеризуют поступательные, а третье вращательные колебания системы, xj, и- 6/~ соответст-

венно смещения и угол поворота Jto этажа здания; .f

Н"7*2» =А1+с5; cjt-соответственно коэффициенты жест кости системы нрн поступательных (cj и cjj) и вращательных колебаниях; cj,, " *7fe2 - коэффициенты жестко-

сти ядер в направлениях х н у\ <%-*>%1 j+cjiuaхаЬ 1+

ihl* *fk%i%2" "3 кручение ядер здания. Эксцентриситеты

где с-масса /-го этажа; /j - момент инерции масс fro. этажа относительно вертиКальной осн, проходящей через центр тяжести здания.

Частоты собственных колебаний здания являются корнями частотного уравнения.

Формы собственных колебаний определяются аналогично тому, как это показановыше для систем с конечным числом степеней рво-боды. Когда центр масс н центр жесткости лежат на одной из главных осей здания, т. е, когда один нэ эксцентриситетов равен нулю, то одно из уравнение будет независимый от двух других. Так, если рл=0; риФ.* то здание в наоравленнн у будет совершать веэавн-



симые поступательные колебания как системы с г степенями свободы,

СоФствеиные- частоты и формы колебаний мачты. Задача о собственных колебаниях мачты на вантах, рассматриваемой как линейная пространственная система, может быть решена методом перемещений [39],

Для построения ее основной системы в узлы мачты вводятся дополнительные связи, устраняющие повороты и лпнейные смещения узлов. Канонические уравнения метода выражают условия равенства нулю реакций во введенных дополнительных связях. Неизвестные в »тих уравнениях являются амплитудами динамических перемещений, а коэффициенты при неизвестных - реакциями, вызванными динамическими перемещениями (углами поворота и смещениями) с амплитудой, равной единице.

Реакции определяются из решений дифференциальных уравнений поперечных колебаний к-го пролета ствола

, £/*5+.-g-+«*=0; k = \,2.....г;

я /ilr-oft ванты (183)

= 1, 2, р; /= 1, 2, R,

где £/к - жесткость ствола иа изгиб; ~-сжимающая сила, действующая на уровне к-го яруса вант; у(г, t)-поперечные колебания ствола; wix i) - поперечные колебания вант; То{х) - натяжение в ванте в положении статического равновесия; тз, - масса единицы длины k-то пролета ствола; tiih-» масса единицы длины /-ОЙ ванты А-го яруса; г -число пролетов ствола мачты; т -число ярусов вант; я -число вант в ярусе; А;* -высота к-то узла. Граничные условия основной системы:

y(hk-0. /) = ?(Ла + 0, f)ykit); i(Ait-0,0=?(A* + 0,0 =

Tft (t); Щк 0 = Ук (О sin Gift,

где yk(i) и Y*(0 - c<WTB«etHHO горизонтальные смещения и угол поворота А-го узла; 6а - угол, составленный направлением ветра и вантой; L - длина ванты.

Для каждого узла могут быть написаны два уравнения, выражающие условие равенства нулю в узле суммы моментов в заделке и суммы реакции

M(ftjt-0,/)-Af(/iA-bO, /)=в; 4- \] ?А (О *:05« dik - 0. (184)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 [ 53 ] 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70