|
| |
  |
Перейти на главную Журналы
+ + I -.С: 3£   1-2 2-3 3-4 45 5-6 Постамент 25.17 22,7 i7,9 13,45 9.17 5.18 2,33 1.39 0,902 0,711 0,534 0,364 0,206 0.093 0,055 515,29 320.41 180,9 84,09 26,73 5,44 1,93 4416,04-10- 2829,22-10- 1813-Kb 1949.21-Kb 355,51-10- 9,85-10- 7,86-10- 2= 12380,69-10-7 491,88 X Значеная этих перенещевий даны на рис 11. Значение Fc£y0,4.0,4(4• 1.2»+2-1,7) = 1.849& м*. Угол поворота обвяакв постамента, вызванный обжатием его стоек, определяем по формуле  Перемещения точек оси сооружения ук от поворота обвязки постамента выч&< слены в графе S табл. 14 и даны на рнс. И. Вычисления формы и периода собственных колебаний сооружения приведены в табл. 14. Относительные ординаты формы собст« венных колебаний сооружения приведены в графе 10 табл. 14 в даны на рис. 12. 4. Определение расчетной ветровой нагруакв Нормативный скоростной напор вет< ра для III географического района «=450 Па. Принимаемая в расчет скорость ветра рас. 1э, othooftekHue «фаянагы формы СОбсТ сивых шмтебаняй р 1.28 l/ft, По = I-28 V"450.1,3 ~ ЭО.б «/с. параметр Tit? 4,4-30,6 1200 1200 --0,112, НаЙдеииоиу значению ei иа графике рис 6 Руководства соответствует коэффициент динамичности ]bs2,4. Коэффициент пространственной корреляции по табл. 8 Руководства vi=0,74. Определение расчетной ветровой нагрузки иа аппарат по фор-муле (9) Руководства приведено в табл. 15 5. Поверочный расчет на »эопанс Расчетный диаметр аппарата принимаем равным вЗ,03 ы. Критическую скорость ветра, вызывающую резонансные колеба* вия, определяем по формуле (34) Руководства 53,03 .. -7-p-3i44 м/с. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 [ 66 ] 67 68 69 70 |
