|
| |
  |
Перейти на главную Журналы Высоту накладок на стенке принимаем равным 25 сл. Отношение К = Лв.н. : Н = 25:36 = 0,7. Необходимая толщина вертикальных накладок: 3 Мет 3 X 223 000 -ткЧ.». RK- 1,0 X 252 X 1700 X 0,7 - "• Принимаем Вв.н. = 1 см. Толщину швов, прикрепляющих накладку к стенке, необходимо назначать приблизительно равной толщине накладки. В данном случае принимаем Лш == 8 мм. Приблизительная длина накладки: . Met Лв.н. ~ т.0,7 Лш Rb Лв.н.Л"~ 3 ~" 223000 25 1.0 X 0,7 X 0,8 X 900 X 25 X 0,7- 3 -м. Принимаем /в.н. = 20 см. Напряжения в швах вертикальной накладки с учетом перерезывающей силы по формуле (16), при WcB== 0,7 hm Лв.„ /в.н. + Л- = 0,7 X 0,8 X 25 20 + ) 0,7= = 278 см f СБ = 0,7 Аш (/в.н. + Ав.н.) 2 = 0,7 X 0,8 (20 + 25) 2 = 50,3 см = 816 900 кг/слз. Г. Элементы конст1)укций, работающие на внецентренное растяжение и внецентренное сжатие Если элемент, кроме растяжения (или сжатия), подвергается также поперечному изгибу (от вертикально приложенной продольной силы или поперечной нагрузки), то его несущая способность проверяется по формулам; при внецентренном растяжении или сжатии <mR; при внецентренном сжатии, при проверке в плоскости действия момента {ось Х - Х) < mR; (23) Рбр <fBH при внецентренном сжатии, при проверке в перпендикулярной плоскости (ось Y - Y) где: /V - расчетная нормальная сила в элемекте в кг; т - коэфициент условий работы конструкции; е - эксцентриситет силы N; е == в см; Щ - расчетный изгибающий момент); р - ядровое расстояние р = в см; \F-момент сопротивления площади сечения элемента в сн; F -площадь поперечного сечения элемента в сж; 9вн - коэфициент понижения несущей способности внецентренно-сжатого элемента, определяемый по таблице 12; <Ру - коэфициент понижения несущей способности стержня при продольном изгибе в плоскости, перпендикулярной плоскости действия момента, принимается по таблице 8; с - коэфициент; для стержней симметричных относительно плоскости действия момента (ось У -У, рис. 12) значение с можно определить по формуле: "ТТГТ (25) где: а, Р - коэфициенты. Для двутавровых сечений при эксцентриситетах в сторону большей полки разрешается принимать а = 0,85, а коэфициент в зависимости от гибкости Ц (для элементов из стали марки Ст.О, Ол.2, Ст.З и Ст.4): при Ху < 100; р= 1, при \у > 100;? = -. При эксцентриситетах в сторону малой полки принимается а = р= 1,и. Для стержней с замкнутым поперечным сечением и составных стержней с планками и решетками принимается а = = 1,0, а коэфициент р по формуле: Р= 1 + 0,5. (26) Соединительные планки внецентренно-сжатых стержней рассчитываются по формулам (14- 16) на восприятие фактической перерезывающей силы Q, либо на условную силу Q, определяемую по формуле (13), если последняя больше по величине. Гибкость элемента в плоскости изгиба X
Пример 8. К полке колонны на высоте 5,0 м с одной стороны прикрепляется прогон из I № 45 с. Опорное давление прогона от расчетной нагрузки составляет 14,2 т. Расчетная нормальная сила в колонне Л= 280/и. Сечение колонны сварное из 3 листов По рис. 14. Материал-Ст. 3. Коэфицйент условий работы т~ 1,0. Эксцентриситет от крепления прогона: А 30 е = -2- = - -Ь1,6= 16,6 см. Изгибающий момент М = 14200. X 16,6 = 236000 кгсм. 20 Справочник мастера-строителя 305 Коэфициенты сррн понижения несущей способности при расчете внецентренно-сжатых элементов из Стали марок Ст. О, Ст. 2, Ст. 3 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 [ 89 ] 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 256 257 258 259 260 261 262 263 264 265 266 267 268 269 270 271 272 273 274 275 276 277 278 279 280 281 282 283 284 285 286 287 288 289 290 291 292 293 294 295 296 297 298 299 300 301 302 303 304 305 306 307 308 309 310 311 312 313 314 315 316 317 318 319 320 321 322 323 324 325 326 327 328 329 330 331 |