|
| |
  |
Перейти на главную Журналы  80 ос; Рис. 3. Расчетные сопротивления фанеры под Rcm углом а к волокнам рубашек; а - строительной; б - бакелвзированной; / - растяжению семислойной фанеры; ? - то же, пяти-слойной; 3 - сжатию семислойной фанеры; 4 - то же, пятислойной; 5 -растяжению бакелизиро-ванной фанеры; « - то же, сжатию Рис. 4. Расчетные сопротивления сжатию (смятию в 1яездах болтов) под углом а к ДЖ волокнам рубашек древесно-слонстого пла- стика: 333, 1 - ДСП-В; 2 - ДСП-Б  75 ос; (ГОСТ 12652-74*Е); прессовочный материал в виде стеклоленты марок АГ-4С и АГ-4НС (ГОСТ 20437-75*Е) для последующего изготовления ответственных и крепежных элементов (профили, болты, стержни и т. п.). Термопласты. Светотехническое (ГОСТ 9784-75* Е) и техническое (ГОСТ 17622-72* Е) органические стекла используют в светопроницаемых конструкциях, а непрозрачный марки ВН и прозрачный марки ВП винипласт (ГОСТ 9639-71*) применяют для Ограждающих конструкций и отдельных изделий в химически агрес* сивных средах. Сортамент стеклопластиков и термопластов приведен в прил. 4. Теплоизоляционные материалы применяют в ограждающих конструкциях зданий. Сортамент их приведен в прил. 5. Синтетические ткани и пленки, шифр которых приведен в табл. 3 прил. 6, используют для изготовления пневматических конструкций. Расчетные и физические характеристики синтетических материалов приведены в прил. 6. Металлы. В конструкциях для отдельных элементов и крепежных деталей используют: малоуглеродистую сталь (ГОСТ 380-88) соответствующей группы, которая зависит от степени ответственности и условий эксплуатации конструкции; круглую сталь периодического профиля классов А-И и A-III (ГОСТ 5781-82*), алюминиевые сплавы Д16-Т (ГОСТ 21488-76*Е). Расчетные и физические характеристики приведены в СНиП П-23-81* и СНиП 2.03.06-85. Асбестоцемент в виде плоских (ГОСТ 18124-75*) и волнистых листов (ГОСТ 378-76; ГОСТ 8324-82; ГОСТ 16233-77*) используют в ограждающих конструкциях. Сортамент приведен в прил. 8. Синтетические клеи используют для склеивания древесины, фанеры, древесных плит и синтетических материалов. Клеи делятся на группы, учитывающие их назначение и свойства. Рекомендуемые марки клеев и области их применения приведены в прил, 7. Г л а в а II РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ ДЕРЕВА И ПЛАСТМАСС Элементы из дерева и пластмасс рассчитывают по двум предельным состояниям. Расчетные и физические характеристики элементов из древесины и фанеры приняты по СНиП11-25-80, а для пластмасс - по .данным, взятым из научно-технической литературы. Формулы для расчета деревянных и фанерных конструкций можно также использовать для расчета элементов из конструкционных пластмасс. 2.1. ЦЕНТРАЛЬНО- И ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Центрально-растянутые элементы рассчитывают по формуле а= NIF,<Rpmo, (4) внецентренно растянутые (растянуто-изгибаемые) - по формуле а = + MR,/{ Wp,M < Rp, (5) где а - нормальное напряжение в поперечном сечении элемента; N - расчетное продольное усилие; Рт - площадь поперечного сечения нетто; М - расчетный изгибающий момент; Wpac- рас- четный момент сопротивления сечения, определяемый для цельных элементов по площади нетто. Для деревянных элементов и слоистых древесных пластиков все ослабления, расположенные на участке длиной не более 20 см, считаются совмещенными в одном сечении. Для деревянных элементов стержневых конструкций площадь рабочего поперечного сечения нетто принимают по следующим условиям: при симметричном ослаблении 50 см < F 0,5isp, при несимметричном 50 см <: <iHT>0,67 Ftp. 2.2. ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ Элементы постоянной ширины рассчитывают по формулам: на прочность а = NIF,, <; (6) на устойчивость аЛ (раечФЙжл)<:?с, (7) где f расч - расчетная площадь поперечного сечения, принимаемая равной f расч = Fep при отсутствии ослаблений и при ослаблениях, в опасном сечении не выходящих на кромки (рис. 5), если foM < 0,25 Fep", fpac4 = 4/3 Fht, если Fom> 0,25бр, расч = Fht при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис. 5); для элементов переменной по длине высоты поперечного сечения Fpac4 = бр; для элементов из круглых лесоматериалов расч = =Fcp (сечение в середине расчетной длины элемента); /ejKiv -коэффициент, учитывающий переменность высоты поперечного сечения по длине элемента (табл.9); ф - коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 10 или по графикам (рис. 6) в зависимости от гибкости элемента. Гибкость элемента % = Ijr, где U- расчетная длина элемента, определяемая в зависимости от способа закрепления его концов i I Рис. 5. Схемы сжатых элементов и закрепление их концов: о -с ослаблением без выхода на кромки; б - то !}се, с.-в>модом на кромки; в, г - переменного по длине сечения; а -расчетные длины при различном закреплении концов В-се  о" о" со. о" р" Квликивградсл областная ш.у-: библиотек;! ю со о со о" Таблица 10. Коэффициенты продольного изгиба ф
Древесина Фанера марки ФСФ и бакелизированная марки ФБС Фанерные трубы Фанерные угловые профили Древесно-слоистые пластнкн: ДСП-Б при б= 15...60 мм ДСП-В при б= 15...60 мм ДСП-В при 6 = 3...12 мм Стеклопластики; АГ-4С КАСТ Полиэфирный Термопласты: органическое стекло Винипласт 3000/?v2 2500/Я2 2390/Я2 2150/Я2 1380/?v2 870/2 1230/?v2 3120Д2 1180/Я2 550/Я2 790Да l-0,i I - I - 1,046 1 - 1,12 \100 00/ 1100 70 70 45 40 35 40 62 И Приложения усилий (рис. 5); г - радиус инерции поперечного сечения элемента: г = Vhp/F6p; (8) где /бр и Рбр - соответственно момент инерции и площадь сечения брутто. Радиус инерции принимают: для элементов постоянного прямоугольного сечения по длине с размерами b X h - 0,289 h я Гу= 0,289 Ь; для круглого с диаметром d-r = 0,25 d; для трубчатого с внутренним диаметром D и наружным диаметром Dj - - г = DI -j- D]/i; для элементов с переменной по длине высотой сечения h-г = 0,289hma. При расчете элементов трубчатого сечения кроме общей устойчивости проверяют устойчивость стенки трубы по условию < Лкр = 2я£б(1 - v), где Np - критическое усилие; Е - модуль упругости материала; б -толщина стенки трубы; v - коэффициент Пуассона. Коэффициент продольного изгиба элементов, работающих до условного предела пропорциональности (при X > Хшы) и за пределом, вычисляют по табл. 10. Коэффициенты продольного изгиба для пластмасс за пределами пропорциональности с достаточной точностью еще не установлены. Однако, ввиду высокой удельной деформативности пластмасс, в практических расчетах гибкость 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 QJ 0,2
60 80 /40 т Рис. 6. Коэффициенты продольного изгиба ф: /-для стеклопластика КАСТ-В [1]; 2 - для древесины [21); 3--фанеры [21]; 4-для фанерных труб [ij; 5 - фанерных угловых профилей 11]; « - ДСП-Б 11]; Z -то же, АГ-4С [1] элементов, как правило, выше Jiin, приведенной в табл. 10. Предельные гибкости элементов приведены в табл. 11. В составных деревянных элементах на податливых связях гибкость относительно оси х, перпендикулярной к швам сплачивания (рис. 7), определяют как для цельного элемента. Приведенную гибкость Кр относительно оси у, параллельной швам, определяют с учетом податливости соединений по формуле Kp==V{[iyK)+4 где fly - коэффициент приведения гибкости; Я-гибкость всего элемента относительно оси у без учета податливости соединений при расчетной длине Xi~ гибкость отдельной ветви относительно оси /-вычисленная по расчетной длине 1, равной расстоянию между связями (рис. 7); <; 7а li - 0. 0 [ 1 ] 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
