Главная
Статьи
Расчет зданий
Самодельные станки
Свойства бетона
Монтаж специальных сооружений
Строительная физика
Строительное проектирование
Штукатурные работы
Строительные конструкции
Строительные материалы из отходов
Дом и дача
От посетителей
|
Перейти на главную Журналы Таблица 39, Программа проверки устойчивости верхнего пояса и деформативности балки
Таблица 40. Схема занесения для программы устойчивости пояса и исходных данных деформативности балки
6д= Fjh~ 164,7/16,9 == 9,75 см. Компонуем пояс из четырех досок толщиной 33 мм - 6п = 3,3 • 4 = 13,2 см. Прочность балкн проверяем по программе, приведенной в табл. 36, для эксплуатации которой исходными данными служат полученные выше размеры. Для работы программы вводим исходные данные по схеме, приведенной в табл. 37, с обозначениями, принятыми в примере 2. Одни результаты, полученные по программе (табл. 36) с нспользованнем данных табл. 37, являются окончательными, другие будут нспользовапы в дальнейшем в качестве исходных данных прн проверке устойчивости и деформативности балки. Прн необходимости проверки нескольких вариантов сечения поясов балкн используем программу (табл. 36), а табл. 37 используем как схему исходных данных, в которую вносим соответствующие коррективы размеров. Результаты расчета прочности четырех вариантов сечення пояса балки приведены в табл. 38. Варианты сечения пояса 3 н 4 в дальнейшем не рассматриваем, поскольку для них не проверяется прочность на растяжение для фанерной стенкн. Программа расчета устойчивости верхнего сжатого пояса н деформативности балки приведена в табл. 39. Таблица 41. Программа проверки устойчивости стенки балки
Исходные данные для работы программы приведены в табл. 40. В программе вычисляем коэффициент ф в зависимости от гибкости пояса X. Поэтому сначала вводим коэффициенты для двух случаев определения коэффициента ф (табл. 10), а ЭВМ автоматически в зависимости от А. определяет, по какой формуле вычислять ф; 0,289 - коэффициент для определения радиуса инерции пояса, 384 - коэффициент при определении прогиба. Результаты расчетов (табл. 39 и 40) для первого варианта сечения балки определяем по формуле (19) - нормальные напряжения из условия устойчивости пояса Oj. = 1,46 <по формуле (14) - относительный прогиб /= 467,5 > 300. Во втором варианте сечения балки не обеспечена устойчивость пояса (формула (19)) Од = 1,598 > R, поэтому он не рассматривается. Устойчивость стенки на действие главных растягивающих напряжений в сечеиии у первого от опоры стыка и на местную устойчивость в сечении по середине между ребрами в первой панели проверяем по программе, приведенной в табл. 41. Для первой проверки сечение находится на расстоянии ai=(1170 - - 150 • 6) /2 = 135 см, для второй - на расстоянии от опоры до середины первой панели фанерной стенки а/2 = 61,25 см (рис. 29, а)при/1ро,= 16,9 см и hp„ = 8 см. Длина первой от опоры панели а = 122,5 см. Для других панелей а > /г„ = 86,2 см. В формуле (80) hpj-j = h. = 86,2 см. Тогда при Таблица 42. Схема занесения исходных данных для программы проверки устойчивости стенки балки
Для навесов могут применяться рамы, состоящие из отдельных клееных элементов - ригелей, стоек и подкосов (табл. 43, поз. 6), а в лесных районах - решетчатые (табл. 43, поз.7). Кружальные арки из досок на гвоздях, из брусьев на пластинчатых нагелях, а также решетчатые арки и рамы применяют в районах, лесной фонд которых отнесен к III группе и имеет эксплуатационное значение [24]. Усилия в арках и рамах определяют обычными методами строительной механики или с помощью ЭВМ. Сочетания нагрузок принимают следующие [201: а) постоянная и снеговая нагрузки на всем пролете и временная от подвесного оборудования; б) постоянная нагрузка на всем пролете, снеговая на половине и временная от подвесного оборудования; в) ветровая нагрузка в сочетании с постоянной и временными снеговой и нагрузкой от подвесного оборудования (рис. 33). Постоянную нагрузку, исчисляемую от веса арки и покрытия по поверхности арки, приводят к горизонтальной плоскости умножением ее на отношение sil. Снеговую нагрузку рассматривают в двух вариантах: равномерно распределенную и треугольную. При одновременном учете двух и более временных нагрузок к ним вводят коэффициент сочетаний по [20]. В арках с отношением fll > 1/7 и рамах, независимо от их подъема или уклона кровли, необходимо учитывать действие ветровой нагрузки. Для трехшарнирных рам наибольшие изгибающие моменты в карнизном узле возникают при полном загружении всей рамы вертикальной нагрузкой. При высоте стоек меньше 4 м ветровую нагрузку можно не учитывать. При легком покрытии наибольшие изгибающие моменты в сечениях арок и рам могут возникнуть в не загруженной снегом половине, где ветровой отсос создает дополнительные усилия. Распор в двухшарнирных арках с отношением /<1/4 допускается определять как для трехшарнирных арок. В общем случае трехшарнирную арку или раму разбивают по длине пролета на ряд сечений, определяют их координаты, а затем усилия в каждом сечении но формулам: Мп = М~ Нуп, = б51пф„4-Ясозф„; (90) Qn = С?бС03ф„ -Я51Пф„, где Мб и Q6 - соответственно изгибающий момент и поперечная сила на расстоянии Хп от левой опоры, определяемые как для балки на двух опорах пролетом I; Н - распор арки; ф„ - угол наклона касательной в точке п к горизонту. Расположение снеговой нагрузки на арках принимают но всему пролету арки при наклоне касательной к дуге арки Р < 50°. В стрельчатых арках этот угол, как правило, больше 50° (рис.33, б). Для определения усилий в арках рекомендуется пользоваться таблицами прил. 10., fi-i t t t t t f f < t f t t 1 L ли) 11111 i t И11 M m П ♦ IИ t Ш Phc. 33. Геометрические и расчетные схемы арок: а-круговой с вертикальными нагрузками: б - стрелочатой с вертикальными и ветровыми нагрузками (1,2...10, Г 2.....9-точки разбивки дуги арки на равные расстояния для определения усилий; Pg, и т. д-равнодействующие ветровых нагрузок; а, й, с, с, Ь, а - границы изменения ветровых нагрузок; ft,, йг - высоты, при которых изменяется ветровая нагрузка) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 |