www.chms.ru - вывоз мусора в Люберцах


Почему витражи поражают или древнее искусство в интерьере


Панно в интерьере - модно, роскошно и практично


Наливные полы с 3D-эффектом - современное чудо дизайна


Что такое морской стиль и как его применить для оформления дома?


Почему эклектика в интерьере так популярна?

Перейти на главную  Журналы 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34

Таблица 39, Программа проверки устойчивости верхнего пояса и деформативности балки

Адрес

Команда

Адрес

Команда

Адрес

Команда

ИП д

F х2

ИП в

ИП д

ИП Д

ИП 2

ИП 1

ИП 5

К X > OA

ИП 8

ИП С

ИП 7

ИП д

ИП д

ИП 3

F х2

ИП С

ИП 6

ИП 7

ИП 4

F х2

Таблица 40. Схема занесения для программы устойчивости пояса и

исходных данных деформативности балки

Адрес останова машины

Номер ввода

Содержание ввода и порядок нажимаемых клавиш

Пояснение

100 П 3 0,8 П 4 3000 П 8

100-3, 0,8->-4, 3000-> 8,

70 П 1 300 t 0,289 С/П

70-V 1, 300"I, 0,289 -

13,2 П 2 С/П

Ь= 13,2-2

1170 П 7 0,708 С/П

/ = 1170 7, Ор = 0,708 - j (по табл. 37)

*) -а.

1 П 5 16,9 С/П

бф= 1-5, /t„= 16,9-j

103,1 С/П

h,= m,\-i , ,

120 П 6 45,3 t 6,9 С/П

/1= 1206, 45,3-, 6.9-

(по табл. 13)

384 f 1507285,6 С/П

384 -j. /пр = 1507285,6 " j (по табл. 37)

1000 С/П

£д = 1000 -

0,0825 С/П

q" = 0,0825

**) -llf Конец программы

6д= Fjh~ 164,7/16,9 == 9,75 см. Компонуем пояс из четырех досок толщиной 33 мм - 6п = 3,3 • 4 = 13,2 см.

Прочность балкн проверяем по программе, приведенной в табл. 36, для эксплуатации которой исходными данными служат полученные выше размеры.

Для работы программы вводим исходные данные по схеме, приведенной в табл. 37, с обозначениями, принятыми в примере 2.

Одни результаты, полученные по программе (табл. 36) с нспользованнем данных табл. 37, являются окончательными, другие будут нспользовапы в дальнейшем в качестве исходных данных прн проверке устойчивости и деформативности балки.

Прн необходимости проверки нескольких вариантов сечения поясов балкн используем программу (табл. 36), а табл. 37 используем как схему исходных данных, в которую вносим соответствующие коррективы размеров.

Результаты расчета прочности четырех вариантов сечення пояса балки приведены в табл. 38.

Варианты сечения пояса 3 н 4 в дальнейшем не рассматриваем, поскольку для них не проверяется прочность на растяжение для фанерной стенкн.

Программа расчета устойчивости верхнего сжатого пояса н деформативности балки приведена в табл. 39.

Таблица 41. Программа проверки устойчивости стенки балки

Адрес

Команда

Адрес

Команда

Адрес

Команда

F х2

ИП С

ИП 9

ИП 5

ИП 2

ИП 6

ИП 6

ИП 4

ИП в

ИП с

ИП 0

F х2

ИП с

к х=0 А

ИП 1

ИП Д

ИП Д

F 1/х

. * ,

ИП Д

ИП С

ИП 1

ИП в

ИП 9

ИП с

ИП С

ИП д

ИП Д

ИП д



Исходные данные для работы программы приведены в табл. 40.

В программе вычисляем коэффициент ф в зависимости от гибкости пояса X. Поэтому сначала вводим коэффициенты для двух случаев определения коэффициента ф (табл. 10), а ЭВМ автоматически в зависимости от А. определяет, по какой формуле вычислять ф; 0,289 - коэффициент для определения радиуса инерции пояса, 384 - коэффициент при определении прогиба.

Результаты расчетов (табл. 39 и 40) для первого варианта сечения балки определяем по формуле (19) - нормальные напряжения из условия устойчивости пояса Oj. = 1,46 <по формуле (14) - относительный прогиб /= 467,5 > 300. Во втором варианте сечения балки не обеспечена устойчивость пояса (формула (19)) Од = 1,598 > R, поэтому он не рассматривается.

Устойчивость стенки на действие главных растягивающих напряжений в сечеиии у первого от опоры стыка и на местную устойчивость в сечении по середине между ребрами в первой панели проверяем по программе, приведенной в табл. 41.

Для первой проверки сечение находится на расстоянии ai=(1170 - - 150 • 6) /2 = 135 см, для второй - на расстоянии от опоры до середины первой панели фанерной стенки а/2 = 61,25 см (рис. 29, а)при/1ро,= 16,9 см

и hp„ = 8 см.

Длина первой от опоры панели а = 122,5 см. Для других панелей а > /г„ = 86,2 см. В формуле (80) hpj-j = h. = 86,2 см. Тогда при

Таблица 42. Схема занесения исходных данных для программы проверки устойчивости стенки балки

Адрес останова

Номер

Содержание ввода и порядок

Пояснение

машины

ввода

нажимаемых клавиш

0 П 0 С/П

0->0

135 П 1 0,104 П 2 С/П

ai = 135-> 1,9 = 0,104-*-2

1170 П 3 С/П

/= 1170->3

86,2 П 4 1418674,8 П 5 С/П

h„ = 86,2-4,

/ф пр = 1418674,8 5 (по т.38)

1 П 6 16,9 t 103,1 С/П

бф=1->6, hn=16,9-, hi = = 103,1

10647,9 С/П

5фпр= 10647,9-(потабл. 38) **) - а (в градусах)

*)-левая часть неравенства (79)

1 П 0 70 П 1 0,104 П2 С/П

1->0, а = 70->1, (? = 0,104->-2

1170 П 3 С/П

/=1170-3

86,2 П 4 1418674,8 П 5 С/П

Лет =86,2-.4, ф. пр = = 1418674,8-> 5 (по табл. 38)

1 П 6 16,9 t 103,1 С/П

аф=1->6,/1„=16,9-, hi = = 103,1

10647,9 С/П

5ф.пр= 10647,9-1

(по табл. 38)

79 83 90

12 13 14

100 С/П 1,75 С/П 0,.- С/П

100 -\

й„=1,75 = 0,3 -

**)-левая часть неравенства

(80). Конец программы




SI 52,

s s

to *

co£i*°°.

Cl Ю

- CO

i 1 V/

olV/

1 • 1

to Ю

to Ю



Для навесов могут применяться рамы, состоящие из отдельных клееных элементов - ригелей, стоек и подкосов (табл. 43, поз. 6), а в лесных районах - решетчатые (табл. 43, поз.7).

Кружальные арки из досок на гвоздях, из брусьев на пластинчатых нагелях, а также решетчатые арки и рамы применяют в районах, лесной фонд которых отнесен к III группе и имеет эксплуатационное значение [24].

Усилия в арках и рамах определяют обычными методами строительной механики или с помощью ЭВМ. Сочетания нагрузок принимают следующие [201:

а) постоянная и снеговая нагрузки на всем пролете и временная от подвесного оборудования;

б) постоянная нагрузка на всем пролете, снеговая на половине и временная от подвесного оборудования;

в) ветровая нагрузка в сочетании с постоянной и временными снеговой и нагрузкой от подвесного оборудования (рис. 33).

Постоянную нагрузку, исчисляемую от веса арки и покрытия по поверхности арки, приводят к горизонтальной плоскости умножением ее на отношение sil. Снеговую нагрузку рассматривают в двух вариантах: равномерно распределенную и треугольную. При одновременном учете двух и более временных нагрузок к ним вводят коэффициент сочетаний по [20].

В арках с отношением fll > 1/7 и рамах, независимо от их подъема или уклона кровли, необходимо учитывать действие ветровой нагрузки. Для трехшарнирных рам наибольшие изгибающие моменты в карнизном узле возникают при полном загружении всей рамы вертикальной нагрузкой. При высоте стоек меньше 4 м ветровую нагрузку можно не учитывать. При легком покрытии наибольшие изгибающие моменты в сечениях арок и рам могут возникнуть в не загруженной снегом половине, где ветровой отсос создает дополнительные усилия.

Распор в двухшарнирных арках с отношением /<1/4 допускается определять как для трехшарнирных арок.

В общем случае трехшарнирную арку или раму разбивают по длине пролета на ряд сечений, определяют их координаты, а затем усилия в каждом сечении но формулам:

Мп = М~ Нуп,

= б51пф„4-Ясозф„; (90)

Qn = С?бС03ф„ -Я51Пф„,

где Мб и Q6 - соответственно изгибающий момент и поперечная сила на расстоянии Хп от левой опоры, определяемые как для балки на двух опорах пролетом I; Н - распор арки; ф„ - угол наклона касательной в точке п к горизонту.

Расположение снеговой нагрузки на арках принимают но всему пролету арки при наклоне касательной к дуге арки Р < 50°. В стрельчатых арках этот угол, как правило, больше 50° (рис.33, б).

Для определения усилий в арках рекомендуется пользоваться таблицами прил. 10.,


fi-i t t t t t f f < t f t t 1 L

ли) 11111 i t И11 M m П ♦ IИ t Ш


Phc. 33. Геометрические и расчетные схемы арок: а-круговой с вертикальными нагрузками: б - стрелочатой с вертикальными и ветровыми нагрузками (1,2...10, Г 2.....9-точки разбивки дуги арки на равные расстояния для определения усилий; Pg, и т. д-равнодействующие ветровых нагрузок; а, й, с, с, Ь, а -

границы изменения ветровых нагрузок; ft,, йг - высоты, при которых изменяется ветровая

нагрузка)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 [ 14 ] 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34