|
| |
  |
Перейти на главную Журналы в стыках из древесно-слоистого пластика ДСП-Б стержни также размещают в два или четыре ряда, а из пластика ДСП-В может быть и шахматное их расположение. Тонкие доски соединяют с помощью гвоздей с рядовым (рис. И, в), косым (рис. И, г) и шахматным (рис. \1, д) размещением. В зависимости от длины применяемых гвоздей возможна постановка их с одной или двух сторон (рис. 11, е). Гвозди при встречной забивке не должны пробиваться через пакет насквозь. Для гвоздей диаметром 6 мм (для ольхи йгъ - Таблица 17. Расстояния между осями нагелей и от оси последнего ряда до торца элемента в зависимости от толщины пакета & или элемента с  Рис. 11. Размещение цилиндрических нагелей: а - cтepжнel в два ряда; б -то же, в круглых элементах в шахматном порядке; в - гвоздей рядовое; г - то же, косое; о - то же, шахматное; в - забивка гвоздей; 1 - глухая; 2 -сквозная; 3 - встречная = 5 мм) Предварительно рассверливают гнезда диаметром, равным 0,9 4в. Пластинчатые нагели применяют только для сплачивания брусьев и бревен в составных балках (см. 5.5). Расстояния между осями нагелей вдоль волокон элемента Sj, поперек волокон и от кромки до оси крайнего ряда 5з (рис. И) нормированы только для деревянных конструкций (табл. 17). Для соединения элементов из древесно-слоистого пластика эти расстояния, полученные на основании исследований авторов, также приведены в табл. 17. Для стеклотекстолитов типа КАСТ и СТЭФ при выполнении курсового проекта они могут быть приняты такими же, как и для древесно-слоистых пластиков.
Примечания: !. Размеры в скобках относятся к расстановке гвоздей в шахматном порядке или косыми рядами под углом а < 45". 2. Для промежуточных значений толщины пробиваемых гвоздем элементов с величины S, определяют по интерполяции. 3. Для элементов, не пробиваемых гвоздями насквозь, независимо от их толщины, расстояние между осями гвоздей, а также от гвоздя до торца элемента принимают ие менее 4. Диаметр гвоздей берут не более 1/4 толщины пробиваемых элементов. 5. Если прн встречной забивке концы гвоздей входят в данный элемент с каждой стороны на глубину более 2/3 толщины элемента, расстояние между осями гвоздей назначают без учета взаимного захода (рис. И). 6. Для элементов из осииы, ольхи и тополя величину S,, приведенную в таблице, для гвоздей увеличивают в 1,5 раза. 7. При определении расчетной длины защемления конца гвоздя не учитывают его заостренную часть длиной l.Sd; из длины гвоздя вычитают по 2 мм на каждый шов между нестроганнымн соединяемыми элементами (рис. 11). 8. Если гвоздь пробивает элемент насквозь, то длину защемления гвоздя в последнем элементе принимают на l,bd меньше. Если расчетная длина защемления гвоздя меньше 4dpB, его работу в примыкающем к нему шве не учитывают (рис. И). 9. В растянутых стыках из бревен расстояния принимают по (рис. И, б). 10. Для элементов из ДСП расстояния S даны при соотношении Si/Sj = 2 без скобок Для сжатых, а в скобках для растянутых элементов. Для других соотношений учитывают рекомендации, приведенные в [1]. Расчет нагельных соединений в настоящее время нормирован только для древесины. Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один шов («срез») сплачивания в соединениях из сосны и ели при направлении усилий, передаваемых нагелями влоль волокон и гвоздями под любым углом, определяют по табл. 18. В соединениях со стальными накладками и прокладками расчетную несущую способность принимают из условия изгиба нагеля по формулам (29) - (36) (табл. 18), причем в расчете из условия изгиба принимают наибольшее значение несущей способности. Накладки и прокладки проверяют на растяжение по ослабленнолу нагелями сечению и на смятие под нагелем. Число нагелей в соединении определяют по формуле Пи N/Tmla Пш, , (37) Схема соединения Симметричные соединения (см. рис. 10, а, б) Несимметричные соединения (см. рис. 10, е, г. д) Таблица 18. Расчетная несущая способность цилиндрического нагеля в одном шве Т, кН Напряженное состояние соединения При а, с, d, см стального стержня Смятие: а) в средних элементах Т б) в крайних элементах Т Смятие: а) во всех элементах равной толщины и в более толстых элементах одношовных соединений б) в более толстых средних элементах двухшовных соединений при а < 0,5с в) в более тонких крайних элементах при а < < 0,35с стержня из АГ-4С стержня из ДСП-Б 0,5cdk 0,8adk„ 0,35cdk„ 0,2bedk 0,8adk стержня нз алюминиевого сплава Д16-Т стального гвоздя дубового стержня 0,3crf* 0,5adk„ Q,2cdk OMcdk 0,5adk (29) (30) (31) (32) (33) Схема соединения Симметричные и несимметричные соединения (см. рис. 10) Напряженное состояние соединения стального стержня Продолжение табл. 18 Прн а, с, d, см стержня нз АГ-4С стержня из ДСП-Б стержня из алюминиевого сплава Д16-Т стального гвоздя дубового стержня г) В более тонких элементах одношовных соединений и в крайних элементах двухшовных соединений при с>о>0,35с Изгиб нагеля 7„ kadk (1 .Ы" 4-4-0,02а2) (fe, но не более 2,5d2 Y¥„ + 0,02о2) Vk, HO не более l,8rf2/ (0,8d2 4-+ 0,02a2) Yh , HO не более + 0,02a2) Vk, HO не более 2,2d2 /Г 2,52 + + O.Ola, HO не более 4d2 kadk -f 0,02a=) Vk, HO не более 0,65d2 (34) (35) (36) Примечания: 1. Значения коэффициентов определяют по графику (рис. 12, б). Для гвоздей fe„ = принимают равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву. 2. При элементах нз других пород древесины, условиях эксплуатации, при повышенной влажности и температуре, прн действии только постоянных и длительных временных нагрузок значения расчетной несущей способности на смятие умиожают на коэффициенты т„, т, т„, Шд, приведенные в 1.2, а на изгиб нагеля -на корень квадратный из этого коэффициента. 3. Для двухловных несимметричных соединений при неодинаковой толщине элементов расчетную несущую способность нагеля из условия емятня в среднем элементе при с>а>0,5с определяют по интерполяции между значениями по пп. 2а и 26, а при а>с -по формуле (32) с заменой с на а. Расчетную несущую способность нз условия изгиба нагеля принимают по формуле (35), в которой толщину крайнего элемента а берут не более 0,бс. 4. Диаметр нагеля принимают из условия наиболее полного использования его несущей способности по изгибу.  Рис. 12. Графики для расчета нагелей: а - коэффициент &„ для несимметричных соединений; б - коэффициенты к; /-для стальных, алюминиевых и стеклопластнковых нагелей Г, = (0,8...0,35) ed при c>a>0,35c;i - тоже, Г(, = (0,25...0,35) cd приа < с; 3-для дубовых нагелей Гд = (0,5.. .0,2) ad при с > а > 0,35с; 4 -го же, Г, = (0,14. ..0,2) cd прн а < с; 5 -для стальных, алюминиевых и стеклопластнковых нагелей <г=12мы; fi -тоже, й=16мм; 7 -тоже, й = 20мм; (? - то же, d - 2i мм; 9 - для дубового нагеля любого диаметра где N - расчетное усилие в соединении; Ттш- наименьшая расчетная несущая способность нагеля в одном шве (табл. 18); Пщ- количество расчетных швов одного нагеля. Для несимметричных соединений значения могут определяться по графику (рис. 12, а). При выполнении соединения на цилиндрических нагелях из одного материала, но разных диаметров расчетную несущую спо собность принимают как сумму несущих способностей всех нагелей. Для растянутых стыков вводят коэффициент 0,9. Нагели из пластмасс рекомендуется проверять на «срез». Расчетную несущую способность нагеля в одном шве определяют по формуле Гер = nd-Rcp/i, (38) где Rep - расчетное сопротивление материала нагеля на «срез». 42 Расчетную несущую способность винтов при заглублении их ненарезанной части в древесину не менее двух диаметров определяют по табл. 18или графикам (рис. 12), как для стальных стержней. При расчете соединений элементов из жестких пластмасс расчетная несущая способность цилиндрического стального нагеля на один шов в симметричных двухшовных соединениях на воздействие постоянных и временных нагрузок Т можно определить по формулам, кН, Га = hadRcJiakn, Те = 0,5kcCdRc„kakn; (39) Ги = 0,3132 УЖЖ> Vk, где Rcu - расчетное сопротивление материала соединяемых элементов смятию в отверстиях, принимаемое равным 0,75i?c, кН/см; Ra - расчетное сопротивление нагеля изгибу; ka - коэффициент анизотропии механических свойств пластмасс (ka = Rcua/Rcu); ka, йс - коэффициенты поперечных размеров соединения: ka = (40) fen - 1,2 - коэффициент, учитывающий работу соединения в уп-ругопластической зоне, который применяют, если в конструкциях допустимы сдвиги соединяемых элементов, не превышающие величины б = 1,2 мм. Расчетная несущая способность цилиндрического стального нагеля за один срез в симметричных двухсрезных соединениях с крайними элементами из ДСП-Б и средним стальным элементом (прокладкой) определяется по формулам [1]: при d/a <; 0,7 Пм(и) = 4302; при 0,7 < d/a < 1,2 7см(и) = При d/a> 1,2 Тем(и) = 500 d\ (l + 5)d2; р = 1,03(d/a)2-0,5; (41) 3.3. СОЕДИНЕНИЯ НА ЛОБОВЫХ ВРУБКАХ И УПОРАХ Лобовые врубки и упоры применяют для сращивания и узловых сопряжений сжатых элементов, выполненных из бревен и цельных или клееных элементов прямоугольного сечения. Узловые соединения выполняют с помощью лобовых врубок с одним (рис. 13, а, б) или двумя зубьями (рис 13, в), а также с применением подушек (рис. 13, ё). Сращивание лобовыми упорами 0 1 2 3 4 [ 5 ] 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 |
||||||||||||||||||||||||||||||
